預分解窯余熱發(fā)電系統(tǒng)配置的合理性探討
2010-12-08 00:00
1 水泥生產系統(tǒng)的規(guī)模與生產能力
水泥生產系統(tǒng)的規(guī)模應該是整個生產線的生產能力,但在水泥行業(yè)實際生產中往往超過生產規(guī)模、提高生產能力的情況是很普遍的,而生產能力的變化又直接影響到廢氣參數,這就引出了余熱發(fā)電系統(tǒng)的匹配問題。表面看是同規(guī)模的生產線,其生產能力可能不相同,其中可能會受到原燃料、海拔高度、設備選型等諸多因素的影響。在配置余熱發(fā)電系統(tǒng)時應根據具體情況進行設計才能取得好的效果,而不是某一生產規(guī)模就必須達到多少發(fā)電量,這只是一種大致的配置,而不是絕對的。也不是達不到多少發(fā)電量就是技術落后,超過了多少就是技術先進,這種說法既不科學、也不全面。
2 水泥生產過程的波動性
水泥生產過程的正常波動,余熱發(fā)電系統(tǒng)也是可以適應的,但較大的無規(guī)律性的波動對余熱發(fā)電系統(tǒng)很不利,如煤磨需要從窯頭篦冷機抽風用于烘干時,煤磨的運轉不會與窯系統(tǒng)運轉完全同步,必然存在煤磨抽風時和不抽風時供余熱發(fā)電的氣體量與氣體溫度的變化。從理論分析來看,如果余熱發(fā)電系統(tǒng)不與水泥生產系統(tǒng)爭風爭熱時,要保持系統(tǒng)的平衡,對 2 500~ 5 000 t/d規(guī)模的余熱發(fā)電系統(tǒng)供風會有16 000~ 35 000 Nm3/ h 的風量差和 10 ℃左右的溫差。余熱發(fā)電系統(tǒng)必須要有應對這種波動的措施,而且發(fā)電量也會有所變化。在設計余熱發(fā)電系統(tǒng)時,應將這種波動的參數詳細提供給鍋爐和汽輪機的制造商,并在系統(tǒng)設計時采取相應的調整措施。但在實際生產運行過程中,系統(tǒng)平衡也不是絕對的,實際操作也很難控制得恰倒好處。為了保持系統(tǒng)穩(wěn)定,余熱發(fā)電系統(tǒng)完全有可能存在與水泥系統(tǒng)爭熱的問題,因此,最好讓煤磨使用窯尾余熱鍋爐出口的廢氣作為烘干熱源,從源頭上消除這種波動。
3 窯頭篦冷機的抽風口位置
從熱量平衡的角度分析,如果篦冷機抽風口靠冷端,相對溫度低、氣量大;抽風口靠熱端,相對溫度高,氣量也小一些。按理論計算,在余熱發(fā)電系統(tǒng)不與水泥生產系統(tǒng)爭熱的前提下,從發(fā)電量看,氣量低、溫度高的廢氣發(fā)電量大于氣量大、溫度低的廢氣發(fā)電量。所以用于余熱發(fā)電的篦冷機抽風口應向熱端靠近更為有利,可布置在一般煤磨抽風口的位置或靠近煤磨抽風口的位置,而常規(guī)的冷端抽風口只作為余熱發(fā)電系統(tǒng)停運時的排氣通道。如果在篦冷機上設很多個抽風口同時抽氣用于余熱發(fā)電,會使系統(tǒng)很復雜,會增加投資、增加漏風點、增加工藝布置和操作的難度;實際運行中,水泥生產系統(tǒng)也會產生波動,分段抽風的控制很難把握,容易加大與水泥系統(tǒng)爭熱的概率。
4 余熱發(fā)電系統(tǒng)與水泥生產系統(tǒng)的熱量平衡
余熱發(fā)電系統(tǒng)是否與水泥生產系統(tǒng)爭熱的問題一直存在著一些爭議,首先是考核機制不明確,是否爭熱應以什么原則為標準,只有在考核原則明確的前提下才能界定是否存在爭熱的問題。但在工業(yè)生產中要保證絕對不爭熱,理論上是可以的,實際做起來會很難,只能是將這種情況控制在一定指標范圍之內即可認為是合理的。
將水泥生產系統(tǒng)的熱耗和發(fā)電量聯系在一起進行衡量應該是必要的,但水泥熟料的熱耗是以單位熟料指標定義的,這里存在兩個問題:一是設計規(guī)范對熱耗指標的要求都有一個范圍,如 2 000~ 4 000 t/d,4 000 t/ d 及以上等,并沒有對生產規(guī)模進行細分,如果要細分,熱耗指標是有差異的;二是生產規(guī)模與實際生產能力是有差異的,這個問題在前面已經討論過。因此,除了熟料熱耗外,還應該考慮水泥生產系統(tǒng)的實際生產能力,單位熱耗指標會因實際生產能力的不同而不同。此外,生產能力相同,使用的燃料不同也會使熟料熱耗發(fā)生變化。所以要制定一個統(tǒng)一的標準有很大難度,具體項目要具體分析,不能一概而論。
具體對某一個項目而言,要衡量余熱發(fā)電系統(tǒng)配置是否合理,除了余熱發(fā)電系統(tǒng)本身的效率外,還應看其與水泥生產系統(tǒng)的匹配是否合理,應該將水泥系統(tǒng)實際生產能力、熟料熱耗、發(fā)電量聯系在一起進行考核。比如,在余熱發(fā)電系統(tǒng)沒有投入運行時考核水泥生產系統(tǒng),這時的實際生產能力與熟料熱耗有一對應指標,同時還有一個長期運行指標,如連續(xù)運轉一個月的平均指標;然后投入余熱發(fā)電系統(tǒng)之后,生產能力、熱耗、發(fā)電量也有一個對應指標,也同樣連續(xù)運轉一個月,可得到月平均指標。這時將未投運余熱發(fā)電系統(tǒng)與投運余熱發(fā)電系統(tǒng)的指標進行對比,就基本可看出余熱發(fā)電系統(tǒng)是否與水泥系統(tǒng)爭熱。當然,余熱發(fā)電系統(tǒng)本身的因素也會影響發(fā)電量,如鍋爐的效率、汽輪機的效率、系統(tǒng)綜合效率都應作為發(fā)電量指標的考慮因素。
5 盡量充分利用廢熱
多數水泥廠排出的廢熱都來自窯系統(tǒng),單獨設烘干系統(tǒng)的比較少,窯系統(tǒng)的廢熱排出點主要還是窯尾預熱器出口和冷卻機出口,設備表層的散熱如果要回收,其技術上可行,但投入與收益是不相稱的,重點還是應該考慮將廢氣中的熱充分回收利用。
余熱鍋爐的廢氣進氣溫度是水泥生產系統(tǒng)決定的,窯尾鍋爐的排氣溫度要考慮原燃料烘干所需要的熱量,其排氣溫度一般都在200 ℃以上,從熱源上沒有更多可挖掘的余地。而窯頭鍋爐的排氣經處理后排空,已不再使用,其熱量應考慮充分回收,當然溫度盡量低些更好,但又必須受到一些條件的約束和限制。
5.1 露點溫度
如果僅看露點溫度,窯頭鍋爐的排氣溫度應高于露點溫度 10~ 20 ℃即可,若氣體中含硫,會對設備產生腐蝕,因此,應以酸露點溫度為準,但在窯頭篦冷機廢氣中基本可以不考慮SO3 的含量,主要以水露點溫度為準。氣體的露點溫度見表1。
表1氣體的露點溫度
5.2 節(jié)點溫差
在確定鍋爐排氣溫度時還不能只考慮氣體的露點溫度,還需要考慮余熱鍋爐中蒸發(fā)器入口處廢氣的溫度與選定壓力下的飽和水溫度之間的差值(稱為節(jié)點溫差),隨著節(jié)點溫差的減小,鍋爐的排氣溫度也會相應地減小,這將有利于提高鍋爐的熱效率,但同時也增大了鍋爐的換熱面積和阻力損失,相應增加鍋爐的投資費用。此外,選定壓力越高,飽和水溫度也越高,同樣影響到節(jié)點溫差。顯然,節(jié)點溫差是不能為零的,否則鍋爐的換熱面積將增為無窮大,這也是不現實的。因此節(jié)點溫差應有一個合理的值,這也可以解釋單壓系統(tǒng)的排氣溫度總是高于相應雙壓系統(tǒng)的排氣溫度。由于鍋爐的排氣溫度與投資費用相矛盾,設計需要尋求其最佳點,并作為選型依據,這也是進行系統(tǒng)優(yōu)化需要做的工作。
5.3 系統(tǒng)差異
當分別采用單壓、雙壓、閃蒸系統(tǒng)時,熱回收率不同,當然雙壓系統(tǒng)的熱回收率高一些,同時投資也增加,操作維護的難度都加大,選擇時需要綜合考慮,不僅僅是只考慮多回收熱量。從計算比較來看,雙壓系統(tǒng)比單壓系統(tǒng)發(fā)電量增加大約1.5%~1.9%,機組熱效率增加約1.7%。在常規(guī)發(fā)電系統(tǒng)中三壓系統(tǒng)比雙壓系統(tǒng)機組熱效率增加約0.6%,可更多地回收熱量,而在純低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)中廢氣溫度低,不適合采用三壓系統(tǒng),且經濟性也不佳,采用雙壓系統(tǒng)已經足夠了。閃蒸系統(tǒng)的熱回收率則處于單壓與雙壓系統(tǒng)之間,但投資較省,其經濟性有一定優(yōu)勢。
6 對系統(tǒng)合理配置的建議
在配置余熱發(fā)電系統(tǒng)時,不能簡單將水泥生產系統(tǒng)的規(guī)模作為余熱發(fā)電系統(tǒng)配置的條件,其生產能力要考慮實際增產幅度和相應的熱耗指標,如果不能預期生產能力增長幅度,建議按正常生產規(guī)模富余10%考慮。
在窯頭篦冷機抽風點處,以不影響窯系統(tǒng)正常使用、不與水泥生產系統(tǒng)爭熱量的情況下,應提高抽氣的溫度,若保持熱平衡不變,抽氣量會減少,發(fā)電量會增加。即篦冷機的抽風點應盡可能向熱端移動,可靠近煤磨抽風點或共用煤磨抽風口。在考慮系統(tǒng)布置時,盡量使煤磨烘干的熱源從窯尾鍋爐出口抽取。
選擇余熱發(fā)電系統(tǒng)時,應結合熱量回收率、經濟性、操作維護的難度綜合考慮,特別是系統(tǒng)中窯頭鍋爐的省煤器布置有多種組合方案,且可考慮帶除氧的布置,對熱量的充分回收會有不同的效果。
充分與鍋爐和汽輪機的設備制造商進行技術溝通,平衡不同行業(yè)之間的差異,也是優(yōu)化系統(tǒng)參數,保證系統(tǒng)可靠運行的前提。
—來源:水泥商情網
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