試驗(yàn)結(jié)果表明：過?？諝庀禂?shù)略有降低，N()_Ｘ生成就少很多，用褐煤為燃料時最顯著，而用石油焦+煤為燃料時，卻看不出有何影響。因此可以認(rèn)為燃料內(nèi)的揮發(fā)分含量及燃料的活性起重要作用，在還原區(qū)燃料排放的氮愈多，通過減少過?？諝鈦斫档蚇Ｏ_Ｘ 的效果愈好。這是由于揮發(fā)分多了，CH團(tuán)增多使NO得以分解。在C廠的試驗(yàn)還表明，將煤磨得細(xì)一些，可增大降低過剩空氣的作用。這可能是由于煤細(xì)了揮發(fā)分排放也就加快了。

　　與在發(fā)電廠的試驗(yàn)結(jié)果不同，本試驗(yàn)得出的最佳過剩空氣系數(shù)遠(yuǎn)低于0.8。從還原區(qū)取樣以經(jīng)典化學(xué)分析方法測定HCN和NH_３的濃度結(jié)果表明，NH_３濃度隨過?？諝庀禂?shù)的減少而增加(與發(fā)電廠的經(jīng)驗(yàn)吻合)；但即使0₂濃度很低(0.1％-1.5％體積比)也檢測不到HCN，說明HCN完全氧化為NO的說法不成立。而是HCN在高濃度的CaO的觸媒作用下全部生成了NH₃，幾乎沒有任何HCN能夠到達(dá)燃燒區(qū)再形成新的NO;而且形成的NH₃還可促使NO在燃燒區(qū)內(nèi)分解，因?yàn)槠錅囟仍诎l(fā)生SNCR反應(yīng)的溫度窗內(nèi)。因此,還原區(qū)的最佳過?？諝庀禂?shù)降低(低于電廠的試驗(yàn)結(jié)果)。

　　由此可見，II型分解爐的三次風(fēng)管和燃燒區(qū)進(jìn)風(fēng)管的尺寸的設(shè)計(jì)應(yīng)向有利于大量減少過?？諝獾姆较蚋倪M(jìn)。而對于I型分解爐則應(yīng)盡量加大出窯氣流系列的燃料比例，此類改進(jìn)對采用高揮發(fā)分的燃料，如褐煤，尤為必要。為了解用二次燃料時NＯ_Ｘ的變化情況，在兩臺窯上用揮發(fā)分高達(dá)70％的二次燃料做了試驗(yàn)。在B廠用較粗的燃燒慢的二次燃料代替30％的高活性煤，在燃料總含氮量可比的條件下，NO增加了0.24Kg NO₂／t熟料，這是因?yàn)閮煞N燃料的燃燒速度不同，作為整體而言，燃燒在氧濃度較高的地方進(jìn)行。在C廠用30％揮發(fā)分較高的二次燃料代替低揮發(fā)分煤，燃料中的氮含量減少1.2％，在過?？諝庀禂?shù)為0.5時，NO 生成量大幅度地降了0.2kg NOx 熟料；但在過?？諝庀禂?shù)高時，因碳?xì)浠衔锏难杆偃紵?，對NO的分解沒有幫助。

 

 

　　試驗(yàn)在D廠II型窯上進(jìn)行。當(dāng)物料全部從還原區(qū)下部與三次風(fēng)和燃料一起喂入時(沒有分級喂料)，可使還原區(qū)及燃燒區(qū)的溫度達(dá)約860℃；采用分級喂料時，物料滯后燃料0.5s喂入，使分解爐下部溫度升高，在某點(diǎn)測得1170℃(這可能導(dǎo)致結(jié)皮或損壞耐火材料)。兩種不同的喂料方式不僅使分解爐溫度不同而且也改變了分解爐中部的壓降和窯系統(tǒng)的氣流分布。兩次試驗(yàn)過剩空氣系數(shù)都是1.3。試驗(yàn)結(jié)果表明，分解爐還原區(qū)溫度的提高，明顯促進(jìn)了NO的分解，溫度對NO分解有重要影響。

 

 

　　雖然試驗(yàn)證明了窯尾氣流中NO流量大時分解爐內(nèi)NO的分解率也高，但總的NO量的提高只能部分被NO分解率的提高所抵消，所以，還是應(yīng)減少主燃燒系統(tǒng)的NO生成量。

　　出窯氣流與燃料的快速而均勻地混合有利于NO分解。對于截面積很大的分解爐，增加同一水平燃料喂入點(diǎn)的數(shù)量，對混勻是有效的。此外將燃燒器向主氣流方向傾斜一角度，使燃燒氣體在還原區(qū)端部得以充分混合，則延長了在還原區(qū)的停留時間，可使HCN在生料內(nèi)充分轉(zhuǎn)化為NH_３。

　　對于很小的預(yù)分解爐(分級燃料的比例<20％)的F廠而言，因不能使還原區(qū)的停留時間得到有效的延長，而且由于燃燒區(qū)的停留較短，不能保證CO的燃盡，因而不可能增大分級燃料的比例，因此無法設(shè)定較低的過剩空氣系數(shù)，降低NO的試驗(yàn)沒有成功。

 

 

　　優(yōu)化分級煅燒系統(tǒng)時，要考慮其對熟料質(zhì)量、窯操作及有害物質(zhì)排放的影響。例如，對I型分解爐，增大了出窯氣流系列的燃料比例，就必然要加大該處的喂料量，否則溫度太高。如此就意味阻力加大，減少了拉風(fēng)，對窯的煅燒有影響，同時三次風(fēng)量卻加大了。類似問題也可發(fā)生在II型分解爐，不過程度要輕一些。改變了窯系統(tǒng)的空氣分布就改變了氧含量，也就改變了NO的含量。所以對I型分解爐，出窯氣流系列的燃料盡可能多，則既可使分解爐還原帶NO分解增加，又使窯內(nèi)生成的NO減少。新型三次風(fēng)管應(yīng)有翻板閥或閘閥可較準(zhǔn)確地控制過?？諝饬坑谝欢ǚ秶鷥?nèi)，可以調(diào)整因改變分解爐的操作參數(shù)帶來的影響。

下表列出在試驗(yàn)中采取減除NO措施的過程中對窯的操作和熟料質(zhì)量的影響，所有各次試驗(yàn)中均未發(fā)現(xiàn)對熟料f-CaO有影響。

試驗(yàn)中，C廠當(dāng)窯尾氣體含氧量為1.5％(體積比)、分解爐還原區(qū)過剩空氣系數(shù)為0.4時，窯內(nèi)出現(xiàn)過短時的還原氣氛，其他試驗(yàn)均未出現(xiàn)。

　　有一次試驗(yàn)當(dāng)窯尾氣體含氧量為1.8％(體積比)、分解爐還原區(qū)過?？諝庀禂?shù)為0.4時，由于結(jié)皮、結(jié)蛋而不得不中止試驗(yàn)。

E廠因?yàn)槿剂陷^粗，一部分粗燃料(達(dá)20cm)落入窯內(nèi)繼續(xù)燃燒，如果該處氧含量過低，將會使硫固化率降低，內(nèi)部循環(huán)增加，易造成結(jié)皮而影響操作，因此其窯尾氧含量不低于3％-5％(體積比)。

在極端情況下，還原區(qū)過?？諝庀禂?shù)的降低能夠造成廢氣中CO濃度的升高，在A廠，當(dāng)過?？諝庀禂?shù)從0.8降為0.6時，廢氣中CO濃度從0.06％上升至0.08％(體積比)，B廠也有類似情況。但對于大多數(shù)試驗(yàn)，分解爐的不同操作方式均未對預(yù)熱器后C0的濃度產(chǎn)生明顯影響。

　　因此，各廠在采取降NO_X的措施時應(yīng)考慮自己的條件和上述影響。

 

 

　　　　　　　　　　　　　　　　　　  (來源：中國水泥網(wǎng)　轉(zhuǎn)載請注明出處)